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专业： 电气工程师土木工程师土地估价师
题库： 注册土木工程师（岩土）注册土木工程师（水利水电）

注册土木工程师（岩土）

9881. 天然地基上的独立基础，基础平面尺寸5m×5m，基底附加压力180kPa，基础下地基土的性质和平均附加应力系数见下表，地基压缩层的压缩模量当量值最接近( )。 [JZ288_610_8.gif]
9882. 条形基础底面处的平均压力为170kPa，基础宽度B=3m，在偏心荷载作用下，基底边缘处的最大压力值为280kPa，该基础合力偏心距最接近( )。
9883. 柱下素混凝土方形基础顶面的竖向力F[zk.gif]为570kN，基础宽度取为2．0m，柱脚宽度为0.40m。室内地面以下6m深度内为均质粉土层，γ=γ[m.gif]=20kN/m[~3.gif]，f[ak.gif]=150kPa，黏粒含量p[c2.gif]=7%。根据以上条件和《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)，柱基础埋深应不小于( )。（注：基础与基础上土的平均重度γ取为20kN／m[~3.gif]。）
9884. 作用于桩基承台顶面的竖向力设计值为5000kN，x方向的偏心距为0.1m，不计承台及承台上土自重，承台下布置4根桩，如下图所示，根据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)计算，承台承受的正截面最大弯矩与( )最为接近。 [JZ288_611_11.gif]
9885. 一圆形等截面沉井排水挖土下沉过程中处于如下图所示状态，刃脚完全掏空，井体仍然悬在土中，假设井壁外侧摩阻力呈倒三角形分布，沉井自重G[0.gif]=1800kN，地表下5m处井壁所受拉力最接近( )。（假定沉井自重沿深度均匀分布） [JZ288_611_12.gif]
9886. 某铁路桥梁桩基如下图所示，作用于承台顶面的竖向力和承台底面处的力矩分别为6000kN·m和2000kN·m。桩长40m，桩径0.8m，承台高度2m，地下水位与地表齐平，桩基所穿过土层的按厚度加权平均内摩擦角为[JZ288_611_13_1.gif]，假定实体深基础范围内承台、桩和土的混合平均重度取20kN／m[~3.gif]，根据《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB10002.5-2005/J464-2005)按实体基础验算，桩端底面处地基容许承载力至少应接近( )才能满足要求。 [JZ288_611_13_2.gif]
9887. 某软黏土地基采用排水固结法处理，根据设计，瞬时加载条件下加载后不同时间的平均固结度见下表（表中数据可内插）。加载计划如下：第一次加载（可视为瞬时加载，下同）量为30kPa，预压20d后第二次再加载30kPa，再预压20d后第三次再加载60kPa，第一次加载后到80d时观测到的沉降量为120cm。到120d时，沉降量最接近( )。 [JZ288_611_14.gif]
9888. 在一正常固结软黏土地基上建设堆场。软黏土层厚10.0m，其下为密实砂层。采用堆载预压法加固，砂井长10.0m，直径0.30m。预压荷载为120kPa，固结度达0.80时卸除堆载。堆载预压过程中地基沉降1.20m，卸载后回弹0.12m。堆场面层结构荷载为20kPa，堆料荷载为100kPa。预计该堆场工后沉降最大值将最接近( )。（注：不计次固结沉降。）
9889. 某工业厂房场地浅表为耕植土，厚0.50m;其下为淤泥质粉质黏土，厚约18.0m，承载力特征值f[ak.gif]=70kPa，水泥搅拌桩侧阻力特征值取9kPa。下伏厚层密实粉细砂层。采用水泥搅拌桩加固，要求复合地基承载力特征值达150kPa。假设有效桩长12.00m，桩径[tsfh_15.gif]500，桩身强度折减系数η取0.30，桩端天然地基土承载力折减系数α取0.50，水泥加固土试块90d龄期立方体抗压强度平均值为2．0MPa，桩间土承载力折减系数β取0.75。初步设计复合地基面积置换率将最接近( )。
9890. 一墙背垂直光滑的挡土墙，墙后填土面水平，如下图所示。上层填土为中砂，厚h[1.gif]=2m，重度γ[1.gif]=18kN／m[~3.gif]，内摩擦角为[tsfh_1.gif][1.gif]=28°；下层为粗砂，h[2.gif]=4m，γ[2.gif]=19kN／m[~3.gif]，[tsfh_1.gif][2.gif]31°。下层粗砂层作用在墙背上的总主动土压力E[za2.gif]最接近于( )。 [JZ288_613_17.gif]
9891. 透水地基上的重力式挡土墙，如下图所示，墙后砂填土的c=0，[tsfh_1.gif]=30°，γ=18kN/m[~3.gif]。墙高7m，上顶宽1m，下底宽4m，混凝土重度为25kN/m[~3.gif]。墙底与地基土摩擦系数为f=0.58。当墙前后均浸水时，水位在墙底以上3m，除砂土饱和重度变为γ[sat.gif]=20kN／m[~3.gif]外，其他参数在浸水后假定都不变。水位升高后该挡土墙的抗滑移稳定安全系数最接近于( )。 [JZ288_613_18.gif]
9892. 一填方土坡相应于下图的圆弧滑裂面时，每延长米滑动土体的总重量W=250kN／m，重心距滑弧圆心水平距离为6.5m，计算的安全系数为F[z-su.gif]=0.8，不能满足抗滑稳定而要采取加筋处理，要求安全系数达到F[sr.gif]=1.3。按照《土工合成材料应用技术规范》(GB50290-1998)，采用设计容许抗拉强度为19kN/m的土工格栅以等间距布置时，土工格栅的最少层数接近( )。 [JZ288_614_19.gif]
9893. 高速公路排水沟呈梯形断面，设计沟内水深1．0m，过水断面积W=2．0m[~2.gif]，湿周P=4.10m，沟底纵坡0.005，排水沟粗糙系数n=0.025，该排水沟的最大流速最接近于( )。
9894. 墙面垂直的土钉墙边坡，土钉与水平面夹角为15。，土钉的水平与竖直间距都是1-2m。墙后地基土的c=15kPa，[tsfh_1.gif]=20°，γ=19kN/m[~3.gif]，无地面超载。在9.6m深度处的每根土钉的轴向受拉荷载最接近于( )。
9895. 在基坑的地下连续墙后有一5m厚的含承压水的砂层，承压水头高于砂层顶面3m。在该砂层厚度范围内作用在地下连续墙上单位长度的水压力合力最接近于( )。
9896. 基坑开挖深度为6m，土层依次为人工填土、黏土和砾砂，如下图所示。黏土层，γ=19.0kN／m[~3.gif]，c=20kPa，[tsfh_1.gif]=12°。砂层中承压水水头高度为9m。基坑底至含砾粗砂层顶面的距离为4m。抗突涌安全系数取1.20，为满足抗承压水突涌稳定性要求，场地承压水最小降深最接近于( )。 [JZ288_614_23.gif]
9897. 以厚层黏性土组成的冲积相地层，由于大量抽汲地下水引起大面积地面沉降。经20年观测，地面总沉降量达1250mm，从地面下深度65m处以下沉降观测标未发生沉降，在此期间，地下水位深度由5m下降到35m。该黏性土地层的平均压缩模量最接近( )。
9898. 某场地基础底面以下分布的湿陷性砂厚度为7.5m，按厚度平均分3层采用0.50m[~2.gif]的承压板进行了浸水载荷试验，其附加湿陷量分别为6.4cm，8.8cm和5.4cm。该地基的湿陷等级为( )。
9899. 在某裂隙岩体中，存在一直线滑动面，其倾角为30°，如下图所示。已知岩体重力为1500kN／m，当后缘垂直裂隙充水高度为8m时，根据《铁路工程不良地质勘察规程》(TB10027-2001)计算得下滑力的值最接近( )。 [JZ288_615_26.gif]
9900. 已知场地地震烈度7度，设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为第一组。对建造于Ⅱ类场地上、结构自振周期为0.40s、阻尼比为0.05的建筑结构进行截面抗震验算时，相应的水平地震影响系数最接近( )。