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专业： 电气工程师土木工程师土地估价师
题库： 注册土木工程师（岩土）注册土木工程师（水利水电）

注册土木工程师（岩土）

9961. 高度为3m的公路挡土墙，基础的设计埋深1.80m，场区的抗震设防烈度为8°。自然地面以下深度1.50m为黏性土，深度1.50～5.00m为一般黏性土，深度5.00～10.00m为亚砂土，下卧地层为砂土层。根据《公路工程抗震设计规范》(JTJ004-1989)，在地下水位埋深至少大于( )时，可初判不考虑场地土液化影响。
9962. 某自重湿陷性黄土场地混凝土灌注桩径为800mm，桩长为34m，通过浸水载荷试验和应力测试得到桩身轴力在极限荷载下(2800kN)的数据及曲线如下表和下图所示，此时桩侧平均负摩阻力值最接近( )。 [JZ288_562_30_1.gif] [JZ288_562_30_2.gif]
9963. 某饱和软黏土无侧限抗压强度试验的不排水抗剪强度c[u.gif]=70kPa，如果对同一土样进行三轴不固结不排水试验，施加围压σ[3.gif]=150kPa，试样在发生破坏时的轴向应力σ[1.gif]最接近于( )。
9964. 现场取环刀试样测定土的于密度。环刀容积200cm[~3.gif]，测得环刀内湿土质量380g。从环刀内取湿土32g，烘干后干土质量为28g。土的干密度最接近( )。
9965. 对某高层建筑工程进行深层载荷试验，承压板直径0.79m，承压板底埋深15.8m，持力层为砾砂层，泊松比0.3，试验结果见下图。根据《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)，计算该持力层的变形模量最接近( )。 [JZ288_563_3.gif]
9966. 在某水利工程中存在有可能产生流土破坏的地表土层，经取样试验，该层土的物理性质指标为土粒比重G[s.gif]=2.7，天然含水量w=22%，天然重度γ=19kN/m[~3.gif]，该土层发生流土破坏的临界水力比降最接近( )。
9967. 某条形基础宽度2.50m，埋深2.00m。场区地面以下为厚度1.50m的填土，γ=17kN/m[~3.gif]；填土层以下为厚度6.00m的细砂层，γ=19kN/m[~3.gif]，C[zk.gif]=0、[tsfh_1.gif][zk.gif]=30°。地下水位埋深1.0m。根据土的抗剪强度指标计算的地基承载力特征值最接近于( )。
9968. 如下图所示的某天然稳定土坡，坡角35°，坡高5m，坡体土质均匀，无地下水，土层的孔隙比e和液性指数I[L.gif]均小于0.85，γ=20kN／m[~3.gif]、f[ak.gif]=160kPa，坡顶部位拟建工业厂房，采用条形基础，上部结构传至基础顶面的竖向力Fk为350kN／m，基础宽度2m。按照厂区整体规划，基础底面边缘距离坡顶为4m。条形基础的埋深至少应达到( )的埋深值才能满足要求。（注：基础结构及其上土的平均重度按20kN／m[~3.gif]考虑。） [JZ288_563_6.gif]
9969. 在100kPa大面积荷载的作用下，3m厚的饱和软土层排水固结，排水条件如下图所示，从此土层中取样进行常规固结试验，测读试样变形与时间的关系，已知在100kPa试验压力下，达到固结度为90%的时间为0.5h，预估3m厚的土层达到90%固结度的时间最接近于( )。 [JZ288_564_7.gif]
9970. 如下图所示，某高低层一体的办公楼采用整体筏形基础，基础埋深7.00m，高层部分的基础尺寸为40m×40m，基底总压力p=430kPa，多层部分的基础尺寸为40m×16m，场区土层的重度为20kN／m[~3.gif]，地下水位埋深3m。高层部分的荷载在多层建筑基底中心点以下深度12m处所引起的附加应力最接近( )。（注：水的密度按10kN/m[~3.gif]考虑。） [JZ288_564_8.gif]
9971. 位于季节性冻土地区的某城市市区内建设住宅楼。地基土为黏性土，标准冻深为1.60m。冻前地基土的天然含水量ω=21%，塑限含水率为ω[p.gif]=17%，冻结期间地下水位埋深h[w.gif]==3m，该场区的设计冻深应取( )。
9972. 某条形基础的原设计基础宽度为2m，上部结构传至基础顶面的竖向力F[zk.gif]=为320kN/m。后发现在持力层以下有厚度2m的淤泥质土层。地下水水位埋深在室外地面以下2m，淤泥质土层顶面处的地基压力扩散角为23°，基础结构及其上土的平均重度按20kN/m[~3.gif]=计算，根据软弱下卧层验算结果重新调整后的基础宽度最接近( )才能满足要求。（注：基础结构及土的重度都按19kN／m[~3.gif]考虑。） [JZ288_565_10.gif]
9973. 某构筑物桩基安全等级为二级，柱下桩基础采用16根钢筋混凝土预制桩，桩径d=0.5m，桩长15m，其承台平面布置、剖面、地层以及桩端下的有效附加应力（假定按直线分布）如下图所示，按《建筑桩基技术规范》(JGJ94-1994)估算桩基沉降量最接近( )。（注：沉降经验系数取1．0。） [JZ288_565_11.gif] [JZ288_566_11.gif]
9974. 如下图所示四桩承台，采用截面0.4m×0.4m钢筋混凝土预制方桩，承台混凝土强度等级为C35(f[t.gif]=1.57MPa)，按《建筑桩基技术规范》(JGJ94-1994)验算承台受角桩冲切的承载力最接近( )。 [JZ288_566_12.gif]
9975. 一处于悬浮状态的浮式沉井（落人河床前），其所受外力矩M=48kN·m，排水体积V=40m[~3.gif]，浮体排水截面的惯性矩I=50m[~4.gif]，重心至浮心的距离a=0.4m（重心在浮心之上），按《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB10002.5-2005)或《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-1985)计算，沉井浮体稳定的倾斜角最接近( )。（注：水重度Y[w.gif]=10kN／m[~3.gif]。）
9976. 某砂土地基，土体天然孔隙比e[0.gif]=0.902，最大孔隙比e[max.gif]=0.978，最小孔隙比e[min.gif]=0.742，该地基拟采用挤密碎石桩加固，按等边三角形布桩，挤密后要求砂土相对密实度D[r1.gif]=0.886，为满足此要求，碎石桩距离应接近( )。（注：修正系数ξ取1．0，碎石桩直径取0.40m。）
9977. 某软黏土地基采用预压排水固结法处理，根据设计，瞬时加载条件下不同时间的平均固结度见下表。加载计划如下：第一次加载量为30kPa，预压30d后第二次再加载30kPa，再预压30d后第三次再加载60kPa，如下图所示，自第一次加载后到120d时的平均固结度最接近( )。 [JZ288_567_15_1.gif] [JZ288_567_15_2.gif]
9978. 某厂房地基为淤泥土，采用搅拌桩复合地基加固、桩长15.0m、穿越该淤泥土，搅拌桩复合土层顶面和底面附加压力分别为80kPa和15kPa，桩间土压缩模量为2.5MPa，搅拌桩桩体压缩模量为90MPa，搅拌桩直径为500mm，桩间距为1.2m，等边三角形布置，按《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)计算，该搅拌桩复合土层的压缩变形S[1.gif]最接近( )。
9979. 某土坝坝基有两层土组成，如下图所示，上层土为粉土，孔隙比0.667，比重2.67，层厚3.0m，第二层土为中砂，土石坝上下游水头差为3.0m，为保证坝基的渗透稳定，下游拟采用排水盖重层措施，如安全系数取2.0，根据《碾压土石坝设计规范》(SL274-2001)，排水盖重层（其重度18.5kN/m3）的厚度最接近( )。 [JZ288_568_17.gif]
9980. 重力式梯形挡土墙，墙高4.0m，顶宽1．0m，底宽2.0m，墙背垂直光滑，墙底水平，基底与岩层间摩擦系数f取为0．6，抗滑稳定性满足设计要求，开挖后发现岩层风化较严重，将f值降低为0.5进行变更设计，拟采用墙体墙厚的变更原则，若要达到原设计的抗滑稳定性，墙厚需增加( )。