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专业： 电气工程师土木工程师土地估价师
题库： 注册土木工程师（岩土）注册土木工程师（水利水电）

注册土木工程师（岩土）

10021. 已知某建筑场地土层分布如表所示，为了按《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)划分抗震类别，测量土层剪切坡速的钻孔深度应达到( )，并说明理由。 [JZ288_503_29.gif]
10022. 在地震基本烈度为8度的场区修建一座桥梁，场区地下水位埋深5m，场地土为：0～5m，非液化黏性土；5～15m，松散均匀的粉砂；15m以下为密实中砂。按《公路工程抗震设计规范》(JTJ004-1989)计算判别深度为5～15m的粉砂层为液化土层，液化抵抗系数均为0.7，若采用摩擦桩基础，深度5～15m的单桩摩阻力的综合折减系数α应为( )。
10023. 在钻孔内做波速测试，测得中等风化花岗岩，岩体的压缩波速度V[p.gif]=2777m/s，剪切波速度V[s.gif]=1410m/s，已知相应岩石的压缩波速度Vp=5067m/s，剪切波速度V[s.gif]=2251m/s，质量密度γ=2.23g/cm[~3.gif]，饱和单轴抗压强度R[c2.gif]=40MPa，该岩体基本质量指标(BQ)最接近( )。
10024. 已知花岗岩残积土土样的天然含水量ω=30.6％，粒径小于0.5mm，细粒土的液限ω[L.gif]=50%，塑限ωP=30%，粒径大于0.5mm的颗粒质量占总质量的百分比P[0.5.gif]=40%，该土样的液性指数IL最接近( )。
10025. 在湿陷性黄土地区建设场地初勘时，在探井地面下4.0m取样，其试验成果为：天然含水量叫(%)为14，天然密度P(g/cm3)为1.50，相对密度d[s.gif]为2.70，孔隙比e[0.gif]为1.05，其上覆黄土的物理性质与此土相同，对此土样进行室内自重湿陷系数δ[ZS.gif]测定时，应在( )的压力下稳定后浸水(浸水饱和度取为85%)。
10026. 在均质厚层软土地基上修筑铁路路堤，当软土的不排水抗剪强度C[u.gif]=8kPa，路堤填料压实后的重度为18.5kN/m[~3.gif]时，如不考虑列车荷载影响和地基处理，路堤可能填筑的临界高度接近( )。
10027. 某10～18层的高层建筑场地，抗震设防烈度为7度。地形平坦，非岸边和陡坡地段，基岩为粉砂岩和花岗岩．岩面起伏很大，土层等效剪切坡速为180m/s，勘察发现有一走向NW的正断层，见有微胶结的断层角砾岩，不属于全新世活动断裂，判别该场地对建筑抗震属于( )类别，简单说明判定依据。
10028. 已知建筑物基础的宽度10m，作用于基底的轴心荷载200MN，为满足偏心距e≤0.1W/A的条件，作用于基底的力矩最大值不能超过( )。（注：W为基础底面的抵抗矩，A为基础底面面积。）
10029. 已知P[1.gif]为已包括上部结构恒载、地下室结构永久荷载及可变荷载在内的总荷载传至基础底面的平均压力(已考虑浮力)P[2.gif]为基础底面处的有效自重压力，P[3.gif]为基底处筏形基础底板的自重压力，P[4.gif]为基础底面处的水压力，在验算筏形基础底板的局部弯曲时，作用于基础底板的压力荷载应取( )，并说明理由。
10030. 如下图所示边长为3m的正方形基础，其荷载作用点由基础形心沿z轴向右偏心0.6m，则基础底面的基底压力分布面积最接近于( )。 [JZ288_505_8.gif]
10031. 墙下条形基础的剖面见下图，基础宽度b=3m，基础底面净压力分布为梯形，最大边缘压力设计值P[max.gif]=150kPa，最小边缘压力设计值P[min.gif]=60kPa，已知验算截面I-I距最大边缘压力端的距离α[1.gif]=1.0m，则截面I-I处的弯矩设计值为( )。 [JZ288_505_9.gif]
10032. 已知基础宽10m，长20m，埋深4m，地下水位距地表1.5m，基础底面以上土的平均重度为12kN/m[~3.gif]，在持力层以下有一软弱下卧层，该层顶面距地表6m，土的重度18kN/m[~3.gif]，已知软弱下卧层经深度修正的地基承载力为130kPa，则基底总压力不超过( )值时才能满足软弱下卧层强度验算要求。
10033. 对强风化较破碎的砂岩采取岩块进行了室内饱和单轴抗压强度试验，其试验值为9MP、11MPa、13MPa、10MPa、15MPa、7MPa，据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)确定的岩石地基承载力特征值的最大取值最接近于( )。
10034. 某桩基工程安全等级为二级，其桩型平面布置、剖面和地层分布如下图所示，土层物理力学指标见下表，已知复合基桩承台底地基土相应于任何复合基桩的总极限阻力标准值为472kN，各群桩效应系数分别为η[s.gif]=0.8、η[p.gif]=1.32、η[c2.gif]=0.26，各抗力分项系数分别为Yγ[s.gif]-γ[p.gif]-γ[c2.gif]=1.65，接《建筑桩基技术规范》(JGJ94-1994)计算，复合基桩的竖向承载力设计值，其计算结果最接近( )。 [JZ288_506_12_1.gif] [JZ288_506_12_2.gif] [JZ288_507_12.gif]
10035. 某桩基工程安全等级为二级，其桩型平面布置、剖面和地层分布如下图所示，已知轴力F=12000kN，力矩M=1000kN·m，水平力H=600kN，承台和填土的平均重度为20kN/m[~3.gif]，自重荷载分项系数取1.2，桩顶轴向压力最大设计值的计算结果最接近( )。 [JZ288_508_13.gif]
10036. 某桩基的多跨条形连续承台梁净跨距均为7.0m，承台梁受均布荷载q=100kN/m作用，则承台梁中跨支座处变距M最接近( )。
10037. 某试验桩桩径0.4m，水平静载试验所采取每级荷载增量值为15kN，试桩H[0.gif]-t-x[0.gif]曲线明显陡降点的荷载为120kN时对应的水平位移为3.2mm，其前一级荷载和后一级荷载对应的水平位移分别为2.6mm和4.2mm，则由试验结果计算的地基土水平抗力系数的比例系数m最接近( )。[注：为简化计算，假定[JZ288_508_15.gif]。]
10038. 某工程要求地基加固后承载力特征值达到155kPa，初步设计采用振冲碎石桩复合地基加固，桩径取d=0.6m，桩长取ι=10m，正方形布桩，桩中心距为1.5m，经试验得桩体承载力特征值f[pk.gif]=450kPa，复合地基承载力特征值为140kPa，未达到设计要求。在桩径、桩长和布桩形式不变的情况下，桩中心距最大为( )时才能达到设计要求。
10039. 某地基软黏土层厚18m，其下为砂层，土的水平向固结系数为C[h.gif]=3．0×10[~3.gif]cm[~2.gif]/s，现采用预压法固结，砂井作为竖向排水通道打穿至砂层，砂井直径为d[w.gif]=0.3m，井距2.8m，等边三角形布置，预压荷载为120kPa，在大面积预压荷载作用下按《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)计算，预压150d时地基达到的固结度（为简化计算，不计竖向固结度）最接近( )。
10040. 某软黏土地基天然含水量w=50%，液限w[L.gif]=45%，采用强夯置换法进行地基处理，夯点采用正三角形布置，间距2.5m，成墩直径为1.2m，根据检测结果，单墩承载力特征值为P[zk.gif]=800kN，按《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)计算，处理后该地基的承载力特征值最接近( )。