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专业： 电气工程师土木工程师土地估价师
题库： 注册土木工程师（岩土）注册土木工程师（水利水电）

注册土木工程师（岩土）

10041. 无限长土坡如下图所示，土坡坡角为30°，砂土与黏土的重度都是18kN/m[~3.gif]，砂土C[1.gif]=0，[tsfh_1.gif][1.gif]=35°，黏土C[2.gif]=30kPa，[tsfh_1.gif][2.gif]=20°，黏土与岩石界面的C[3.gif]-25kPa，[tsfh_1.gif][3.gif]=15°，如果假设滑动面都是平行于坡面，则最小安全系数的滑动面位置将相应位于( )。 [JZ288_509_19.gif]
10042. 有一岩石边坡，坡率1:1，坡高12m，存在一条夹泥的结构面，如下图所示，已知单位长度滑动土体重量为740kN/m，结构面倾角35°，结构面内夹层C=25kPa，[tsfh_1.gif]=18。，在夹层中存在静水头为8m的地下水，则该岩坡的抗滑稳定系数最接近( )。 [JZ288_509_20.gif]
10043. 有一重力式挡土墙墙背垂直光滑，无地下水，打算使用两种墙背填土，一种是黏土，C=20kPa，[tsfh_1.gif]=22°，另一种是砂土，C=0，[tsfh_1.gif]=38°，重度都是20kN/m[~3.gif]，则墙高H等于( )时，采用黏土填料和砂土填料的墙背总主动土压力两者基本相等。
10044. 重力式挡土墙的断面如下图所示，墙基底倾角6°，墙背面与竖直方向夹角20°，用库仑土压力理论计算得到单位长度的总主动土压力为E[_a.gif]=200kN/m，墙体单位长度自重300kN/m，墙底与地基土间摩擦系数为0.33，墙背面与土的摩擦角为15°，计算得该重力式挡土墙的抗滑稳定安全系数最接近( )。 [JZ288_510_22.gif]
10045. 有一个如下图所示的水闸，宽度为10m，闸室基础至上部结构的每延长米不考虑浮力的总自重为2000kN／m，上游水位H-10m，下游水位h-2m，地基土为均匀砂质粉土，闸底与地基土摩擦系数为0.4，不计上下游土的水平土压力，验算得其抗滑稳定安全系数最接近( )。 [JZ288_510_23.gif]
10046. 如下图所示，在饱和软黏土地基中开挖条形基坑，采用8m长的板桩支护，地下水位已降至板桩底部，坑边地面无荷载，地基土重度为y一19kN／m[~3.gif]，通过十字板现场测试得地基土的抗剪强度为30kPa，按《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)规定，为满足基坑抗隆起稳定性要求，此基坑最大开挖深度不能超过( )。 [JZ288_510_24.gif]
10047. 某Ⅱ类岩石边坡坡高22m，坡顶水平，坡面走向N10°E，倾向SE，坡角65°，发育一组优势硬性结构面，走向为N10°E，倾向SE，倾角58°，岩体的内摩擦角为[tsfh_1.gif]=34°，按《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)估算得边坡坡顶塌滑边缘至坡顶边缘的距离L值最接近( )。
10048. 某岩石滑坡代表性剖面如下图所示，由于暴雨使其后缘垂直张裂缝瞬间充满水，滑坡处于极限平衡状态，（即滑坡稳定系数K[s.gif]=1．0），经测算滑面长度L=52m，胀裂缝深度d=12m，每延长米滑体自重为G=15000kN/m，滑面倾角θ=28°，滑面岩体的内摩擦角[tsfh_1.gif]=25°，计算得滑面岩体的黏聚力与( )最接近。（注：假定滑动面不透水，水的重度可按10kN／m[~3.gif]计。） [JZ288_511_26.gif]
10049. 关中地区某自重湿陷性黄土场地的探井资料如下图所示，从地面下1.0m开始取样，取样间距均为1．0m，假设地面标高与建筑物土0.000标高相同，基础埋深为2.5m，当基底下地基处理厚度为5.0m时，下部未处理湿陷性黄土层的剩余湿陷量最接近( )。 [JZ288_511_27.gif]
10050. 某膨胀土场地有关资料见下表，若大气影响深度为4．0m，拟建建筑物为两层，基础埋深为1.2m，按《膨胀土地区建筑技术规范》(GBJ112-1987)的规定，计算膨胀土地基分变形量最接近( )。 [JZ288_512_28.gif]
10051. 高层建筑高42m，基础宽10m，深宽修正后的地基承载力特征值f[_a.gif]=300kPa，地基抗震承载力调整系数ξ[_a.gif]=1.3，按地震作用效应标准组合进行天然地基基础抗震验算，则下列( )选项不符合抗震承载力验算的要求，说明理由。
10052. 某土石坝坝址区设计烈度为8度，土石坝设计高度30m，根据下面的计算简图，采用瑞典圆弧法计算上游填坡的抗震稳定性，其中第i个滑动条块的宽度b=3.2m，该条块底面中点的切线与水平线夹角θ[_i.gif]=19.3°，该条块内水位高出底面中点的距离Z=6m，条块底面中点孔隙水压力值u=100kPa，考虑地震作用影响后，第i个滑动条块沿底面的下滑力S[_i.gif]=415kN/m，当不计入孔隙水压力影响时，该土条底面的平均有效法向作用力为583kN/m，根据以上条件按照不考虑和考虑孔隙水压力影响两种工况条件分别计算得出第i个滑动条块的安全系数K[_i.gif](=R[_i.gif]/S[_i.gif])最接近( )。[JZ288_512_30.gif]（注：土石坝填料凝聚力C=0，内摩擦角[tsfh_1.gif]=42°。）
10053. 钻机立轴升至最高时其上口1.5m，取样用钻杆总长21．0m，取土器全长1．0m，下至孔底后机上残尺1.10m，钻孔用套管护壁，套管总长18.5m另有管靴与孔口护箍各高0.15m，套管口露出地面0.4m，则取样位置至套管口的距离应等于( )。
10054. 某黏性土样做不同围压的常规三轴压缩试验，试验结果摩尔包线前段弯曲，后段基本水平，试问这应是下列( )试验结果，并简要说明理由。
10055. 压水试验段位于地下水位以下，地下水位埋藏深度为50m，压水试验结果如下表所示，则计算上述试验段的透水率(Lu)与( )最接近。 [JZ288_438_3.gif]
10056. 地下水绕过隔水帷幕向集水构筑物渗流，为计算流量和不同部位的水力梯度进行了流网分析，取某剖面划分流槽数N[1.gif]=12个，等势线间隔数N[z-D.gif]=15个，各流槽的流量和等势线间的水头差均相等，两个网格的流线平均距离b[_i.gif]与等势线平均距离ι[_i.gif]的比值均为1，总水头差△H=5.0m，某段自第3条等势线至第6条等势线的流线长10m，交于4条等势线，则计算得该段流线上的平均水力梯度将最接近( )。
10057. 在一盐渍土地段，地表1．0m深度内分层取样，化验含盐成分如下表所示：按《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)计算该深度范围内取样厚度加权平均盐分比值[JZ288_439_5_1.gif]并判定该盐渍土应属于( )。 [JZ288_439_5_2.gif]
10058. 条形基础的宽度为3.0m，已知偏心距为0．7m，最大边缘压力等于140kPa，则作用于基础底面的合力最接近于( )。
10059. 大面积堆载试验时，在堆载中心点下用分层沉降仪测各土层顶面的最终沉降量和用孔隙水压力计测得的各土层中部加载时的起始孔隙水压力值均见下表，根据实测数据可以反算各土层的平均模量，则第③层土的反算平均模量最接近( )。 [JZ288_439_7.gif]
10060. 某厂房柱基础建于如图所示的地基上，基础底面尺寸为ι=2.5m，b=5.0m，基础埋深为室外地坪下1.4m，相应荷载效应标准组合时基础底面平均压力P[zk.gif]=145kPa，对软弱下卧层②进行验算，其结果应符合( )。 [JZ288_440_8.gif]