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注册土木工程师（岩土）

10061. 某场地作为地基的岩体结构面组数为2组，控制性结构面平均间距为1.5m，室内9个饱和单轴抗压强度的平均值为26.5MPa，变异系数为0.2，按《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)，上述数据确定的岩石地基承载力特征值最接近( )。

10062. 某积水低洼场地进行地面排水后在天然土层上回填厚度5．0m的压实粉土，以此时的回填面标高为准下挖2.0m，利用压实粉土作为独立方形基础的持力层，方形基础边长4.5m，在完成基础及地上结构施工后，在室外地面上再回填2.0m厚的压实粉土，达到室外设计地坪标高，回填材料为粉土，载荷试验得到压实粉土的承载力特征值为150kPa，其他参数见图，若基础施工完成时地下水位已恢复到室外设计地坪下3.0m，（如下图所示）地下水位上下土的重度分别为18.5kN／m[~3.gif]和20.5kN／m[~3.gif]，按《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)得出深度修正后地基承载力的特征值最接近( )（承载力宽度修正系数η[h.gif]=0，深度修正系数η[d.gif]=1.5）。 [JZ288_440_10.gif]

10063. 右图所示某稳定土坡的坡角为30°，坡高3.5m，现拟在坡顶部建一幢办公楼，该办公楼拟采用墙下钢筋混凝土条形基础，上部结构传至基础顶面的竖向力F[zk.gif]为300kN／m，基础砌置深度在室外地面以下1.8m，地基土为粉土，其黏粒含量ρ[c2.gif]=11.5％，重度γ=20kN/m[~3.gif]，f[ak.gif]=150kPa，场区无地下水，根据以上条件，为确保地基基础的稳定性，若基础底面外缘线距离坡顶的最小水平距离a应满足( )的要求最为合适。 [JZ288_441_11.gif] （注：为简化计算，基础结构的重度按地基土的重度取值。）

10064. 某受压灌注桩桩径为1.2m，桩端入土深度20m，桩身配筋率0.6%，桩顶铰接，桩顶竖向压力设计值N=5000kN，桩的水平变形系数a=0.301m[~-1.gif]桩身换算截面积A[n.gif]=1.2m[~2.gif]，换算截面受拉边缘的截面模量W[0.gif]=0.2m[~2.gif]，桩身混凝土抗拉强度设计值f[t.gif]=1.5N／mm[~2.gif]，试按《建筑桩基技术规范》(JGJ94-1994)计算单桩水平承载力设计值，其值最接近( )。

10065. 某端承灌注桩桩径1.0m，桩长22m，桩周土性参数如下图所示，地面大面积堆载P=60kPa，桩周沉降变形土层下限深度20m，按《建筑桩基技术规范》(JGJ94-1994)计算下拉荷载标准值，其值最接近下列( )选项。（注：已知中性点深度L[0.gif]／L[0.gif]=0.8，黏土负摩阻力系数ζ=0.3，粉质黏土负摩阻力系数ζ[n.gif]=0.4，负摩阻力群桩效应系数η[n.gif]=1．0。） [JZ288_441_13.gif]

10066. 沉井靠自重下沉，若不考虑浮力及刃脚反力作用，则下沉系数K=Q/T，式中Q为沉井自重，T为沉井与土间的摩阻力（假设T=πD（H-2.5）f），某工程地质剖面及设计沉井尺寸如下图所示，沉井外径D=20m，下沉深度为16.5m，井身混凝土体积为977m[~3.gif]，混凝土重度为24kN／m[~3.gif]，验算得沉井在下沉到如下图示所示位置时的下沉系数K最接近( )。 [JZ288_442_14.gif]

10067. 某工程柱基的基底压力P=120kPa，地基土为淤泥质粉质黏土，天然地基承载力特征值f[ak.gif]=75kPa，用振冲桩处理后形成复合地基，按等边三角形布桩，碎石桩桩径d=0.8m，桩距S=1.5m，天然地基承载力特征值与桩体承载力特征值之比为1:4，则振冲碎石桩复合地基承载力特征值最接近( )。

10068. 拟对某湿陷性黄土地基采用灰土挤密桩加固，采用等边三角形布桩，桩距1.0m，桩长6.0m，加固前地基土平均干密度ρ[d.gif]=1.32t/m[~3.gif]，平均含水量[JZ288_442_16_1.gif]，为达到较好的挤密效果，让地基土接近最优含水量，拟在三角形形心处挖孔预渗水增湿，场地地基土最优含水量[JZ288_442_16_2.gif]，渗水损耗系数K可取1.1，每个浸水孔需加水量最接近( )。

10069. 某工程场地为饱和软土地基，并采用堆载预压法处理，以砂井作为竖向排水体，砂井直径d[w.gif]=0.3m，砂井长h=15m，井距S=3．0m，按等边三角形布置，该地基土水平向固结系数C[h.gif]=2.6×10[~-2.gif]m[~2.gif]/d，在瞬时加荷下，径向固结度达到85%所需的时间最接近( )。（注：由题意给出的条件得到有效排水直径为d[e.gif]=3.15m，n=10.5，F[n.gif]=1.6248。）

10070. 某建筑场地为松砂，天然地基承载力特征值为100kPa，孔隙比为0.78，要求采用振冲法处理后孔隙比为0.68，初步设计考虑采用桩径为0.5m，桩体承载力特征值为500kPa的砂石桩处理，按正方形布桩，不考虑振动下沉密实作用，距此估计初步设计的桩距和此方案处理后的复合地基承载力特征值分别最接近( )。

10071. 采用土钉加固一破碎岩质边坡，其中某根土钉有效锚固长度L=4.0m，该土钉计算承受拉力E为188kN，锚孔直径d=108mm，锚孔壁对砂浆的极限剪应力τ=0.25MPa，钉材与砂浆间黏结力τ[zg.gif]=2．0MPa，钉材直径d[b2.gif]=32mm，该土钉抗拔安全系数最接近( )。

10072. 如下图所示，一锚杆挡墙肋柱的某支点处垂直于挡墙面的反力R[n.gif]为250kN，锚杆对水平方向的倾角β=25°，肋柱的竖直倾角α为15°，锚孔直径D为108mm，砂浆与岩层面的极限剪应力τ=0.4MPa，计算安全系数K=2.5，当该锚杆非锚固段长度为2．0m时，则锚杆设计长度最接近( )。 [JZ288_442_20.gif]

10073. 由两部分组成的土坡断面如下图所示，假设破裂面为直线进行稳定性计算，已知坡高为8m，边坡斜率为1:1，两种土的重度均为γ=20kN／m[~3.gif]，黏土的内聚力C=12kPa，内摩擦角[tsfh_1.gif]=22°，砂土内聚力C=0，[tsfh_1.gif]=35°，a=30°，则下列( )选项中直线滑裂面对应的抗滑稳定安全系数最小。 [JZ288_442_21.gif]

10074. 如下图所示，一重力式挡土墙底宽b=4.0m，地基为砂土，如果单位长度墙的自重为G=212kN，对墙趾力臂X[0.gif]=1.8m，作用于墙背主动土压力垂直分量E[az.gif]=40kN，力臂X[f.gif]=2.2m，水平分量E[ax.gif]=106kN，（在垂直、水平分量中均已包括水的侧压力）力臂Z[f.gif]=2.4m，墙前水位与基底平，墙后填土中水位距基底3.0m，假定基底面以下水的扬压力为三角形分布，墙趾前被动土压力忽略不计，则该墙绕墙趾倾覆的稳定安全系数最接近( )。 [JZ288_444_22.gif]

10075. 基坑锚杆承载能力拉拔试验时，已知锚杆上水平拉力T=400kN，锚杆倾角a=15°，锚固体直径D=150mm，锚杆总长度为18m，自由段长度为6m，在其他因素都已考虑的情况下，锚杆锚固体与土层的平均摩阻力最接近( )。

10076. 基坑剖面如下图所示，已知黏土饱和重度γ[m.gif]=20kN／m[~3.gif]，水的重度取γ[w.gif]=10kN/m[~3.gif]，如果要求坑底抗突涌稳定安全系数K不小于1.2，承压水层侧压管中水头高度为10m，则该基坑在不采取降水措施的情况下，最大开挖深度最接近( )。 [JZ288_444_24.gif]

10077. 基坑剖面如下图所示，已知砂土的重度γ=20kN/m[~3.gif]，[tsfh_1.gif]=30°，C=0，计算土压力时，如果C点主动土压力值达到被动土压力值的1/3，则基坑外侧所受条形附加荷载q最接近( )。 [JZ288_445_25.gif]

10078. 对取自同一土样的五个环刀试样按单线法分别加压，待压缩稳定后浸水，由此测得相应的湿陷系数δ[s.gif]见下表，则按《湿陷性黄土地区建筑规范》(GBJ25-1990)求得的湿陷起始压力最接近( )。 [JZ288_445_26.gif]

10079. 某一滑动面为折线型的均质滑坡，其主轴断面及作用力参数如下图、下表所示，则该滑坡的稳定性系数F[s.gif]最接近( )。 [JZ288_445_27_1.gif] [JZ288_445_27_2.gif]

10080. 某单层建筑位于平坦场地上，基础埋深d=1．0m，按该场地的大气影响深度取胀缩变形的计算深度Z[n.gif]=3.6m，计算所需的数据列于下表，则按《膨胀土地区建筑技术规范》(GBJ112-1987)计算所得的胀缩变形量最接近( )。 [JZ288_445_28.gif]