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专业： 电气工程师土木工程师土地估价师
题库： 注册土木工程师（岩土）注册土木工程师（水利水电）

注册土木工程师（岩土）

10081. 某建筑场地土层柱状分布及实测剪切波速如下表所示，则在计算深度范围内土层的等效剪切波速最接近( )。 [JZ288_445_29.gif]
10082. 某建筑场地抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.30g，设计地震分组为第二组，场地类别为Ⅲ类，建筑物结构自震周期T=1.65s，结构阻尼比ζ取0.05，当进行多遇地震作用下的截面抗震验算时，相应于结构自震周期的水平地震影响系数值最接近( )。
10083. 现场用灌砂法测定某土层的干密度，试验成果如下。 [JZ288_447_1.gif] 计算得该土层干密度最接近( )。
10084. 某黄土试样进行室内双线法压缩试验，一个试样在天然湿度下压缩至200kPa压力稳定后浸水饱和，另一试样在浸水饱和状态下加荷至200kPa，试验成果数据如下表，按此数据求得的黄土湿陷起始压力P[sh.gif]最接近( )。 [JZ288_447_2.gif]
10085. 某岸边工程场地细砂含水层的流线上A、B两点，A点水位标高2.5m，B点水位标高3.000，两点间流线长度为10m，则计算得两点间的平均渗透力将最接近( )。
10086. 如下图所示，某滞洪区滞洪后沉积泥沙层厚3.0m，地下水位由原地面下1．0m升至现地面下1.0m，原地面下有厚5．0m可压缩层，平均压缩模量为0.5MPa，滞洪之前沉降已经完成，为简化计算，所有土层的天然重度都以18kN／m[~3.gif]计，则计算得由滞洪引起的原地面下沉值将最接近( )。 [JZ288_447_4.gif]
10087. 四个坝基土样的孔隙率n和细颗粒含量P[c2.gif]（以质量百分率计）如下，按《水利水电工程地质勘察规范》(GB50287-1999)计算判别可得，下列( )选项的土的渗透变形的破坏形式属于管涌。
10088. 条形基础宽度为3.0m，由上部结构传至基础底面的最大边缘压力为80kPa，最小边缘压力为0，基础埋置深度为2.0m，基础及台阶上土自重的平均重度为20kN／m[~3.gif]，则下列论述中( )是错的。
10089. 某采用筏基的高层建筑，地下室2层，按分层总合法计算出的地基变形量为160mm，沉降计算经验系数取1.2，计算得地基回弹变形量为18mm，地基变形允许值为200mm，则下列地基变形计算值中( )选项正确。
10090. 某港口建于水下的重力式码头为条形基础，基底有抛石基床，其厚度d[1.gif]=2．0m，抛石基床底面处的有效受压宽度B[e.gif]'=12m，合力倾斜率为tanδ'=0.203(δ'=11.5°)，抛石基床底面下受力层范围内土的抗剪强度指标标准值[tsfh_1.gif][zk.gif]=24°，C[zk.gif]=15kPa，天然重度标准值γ[zk.gif]=18.5kN/m[~3.gif]，抛石基床范围内土的天然重度标准值γ[k1.gif]=19kN／m[~3.gif]，作用于抛石基床上竖向合力设计值ν'[d.gif]=1760kN，此时抗力分项系数γ[R.gif]最接近于下列( )值。（注：承载力系数N[xr.gif]=3.3，N[q.gif]=6。）
10091. 如下图所示，某高层筏板式住宅楼的一侧设有地下车库，两部分地下结构相互连接，均采用筏基，基础埋深在室外地面以下10m，住宅楼基底平均压力P[zk.gif]为260kN／m[~2.gif]，地下车库基底平均压力P[zk.gif]为60kN/m[~2.gif]，场区地下水位埋深在室外地面以下3．0m，为解决基础抗浮问题，在地下车库底板以上再回填厚度约0.5m，重度为35kN/m3的钢碴，场区土层的重度均按20kN/m[~3.gif]考虑，地下水重度按10kN／n3取值，根据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)计算，住宅楼地基承载力f[_a.gif]最接近( )。 [JZ288_448_9.gif]
10092. 某办公楼基础尺寸42m×30m，采用箱基础，基础埋深在室外地面以下8m，基底平均压力425kN／m[~2.gif]，场区土层的重度为20kN／m[~3.gif]，地下水水位埋深在室外地面以下5.0m，地下水的重度为10kN／m[~3.gif]，计算得出的基础底面中心点以下深度18m处的附加应力与土的有效自重应力的比值最接近( )。
10093. 某独立柱基尺寸为4m×4m，基础底面处的附加压力为130kPa，地基承载力特征值f[ak.gif]=180kPa，根据下表所提供的数据，采用分层总合法计算独立柱基的地基最终变形量，变形计算深度为基础底面下6.0m，沉降计算经验系数取ψ[s.gif]=0．4，根据以上条件计算得出的地基最终变形量最接近( )。 [JZ288_449_11.gif]
10094. 某桩基三角形承台如下图所示，承台厚度1.1m，钢筋保护层厚度0.1m，承台混凝土抗拉强度设计值f[t.gif]=1.7N/mm[~2.gif]，按桩规计算得出的承台受底部角桩冲切的承载力最接近( )。 [JZ288_449_12.gif] 注：图中θ[1.gif]-θ[2.gif]=60°。
10095. 某二级建筑物扩底抗拔灌注桩桩径d=1.0m，桩长12m，扩底直径D=1.8m，扩底段高度h[c2.gif]=1.2m，桩周土性参数如下图所示，试按《建筑桩基技术规范》(JGJ94-1994)计算，基桩的抗拔极限承载力标准值，其值最接近( )。（注：抗拔系数：粉质黏土为λ=0.7；砂土λ=0.5。） [JZ288_450_13.gif]
10096. 某桩基工程安全等级为二级、其桩型平面布置、剖面及地层分布如下图所示，土层及桩基设计参数见图中注，作用于桩端平面处的有效附加应力为400kPa(长期效应组合)其中心点的附加压力曲线如图所示（假定为直线分布）沉降经验系数ψ=1，地基沉降计算深度至基岩面，按《建筑桩基技术规范》(JGJ94-1994)验算桩基最终沉降量，其计算结果最接近( )。 [JZ288_450_14.gif]
10097. 某桩基工程安全等级为二级，其桩型平面布置、剖面和地层分布如下图所示，土层及桩基设计参数见图中注，承台底面以下存在高灵敏度淤泥质黏土，其地基土极限阻力标准值q[ck.gif]=90kPa，已知η[s.gif]=0.9，η[p.gif]=1.35，γ[s.gif]=γ[p.gif]=1.65，按《建筑桩基技术规范》(JGJ94-1994)非端承桩桩基计算复合基桩竖向承载力设计值，其计算结果最接近( )。 [JZ288_451_15.gif]
10098. 某地基饱和软黏土层厚度15m，软黏土层中某点土体天然抗剪强度τ[fo.gif]=20kPa，三轴固结不排水抗剪强度指标C[cu.gif]=0，[tsfh_1.gif][cu.gif]=15°，该地基采用大面积堆载预压加固，预压荷载为120kPa，堆载预压到120d时，该点土的固结度达到0.75，则此时该点土体抗剪强度最接近( )。
10099. 某钢筋混凝土条形基础埋深d=1.5m，基础宽b=1.2m，传至基础底面的竖向荷载F[K.gif]+G[K.gif]=180kN/m(荷载效应标准组合)，土层分布如下图所示，用砂夹石将地基中淤泥土全部换填，按《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)验算下卧层承载力属于下述( )选项的情况(垫层材料重度γ=19kN/m[~3.gif])。 [JZ288_451_17.gif]
10100. 某水泥搅拌桩复合地基桩长12m，面积置换率m=0.21，复合土层顶面的附加压力P[z.gif]=114kPa，底面附加压力[JZ288_452_18.gif]，桩间土的压缩模量E[s.gif]=2.25MPa，搅拌桩的压缩模量E[p.gif]=168MPa，桩端下土层压缩量为12.2cm，按《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)计算得该复合地基总沉降量最接近( )。