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注册土木工程师（岩土）

10101. 永久性岩层锚杆采用三根热处理钢筋，每根钢筋直径d=10mm，抗拉强度设计值为f[zy.gif]=1000N/mm[~2.gif]，锚固体直径D=100mm，锚固段长度为4.0m，锚固体与软岩的黏结强度特征值为f[rb.gif]=0.3MPa，钢筋与锚固砂浆间黏结强度设计值f[b2.gif]=2.4MPa，锚固段长度为4.0m，已知夹具的设计拉拔力y=1000kN，根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)，当拉拔锚杆时，下列( )选项环节最为薄弱。

10102. 某风化破碎严重的岩质边坡高H=12m，采用土钉加固，水平与竖直方向均为每间隔1m打一排土钉，共12排，如下图所示，按《铁路路基支挡结构设计规范》(TB10025-2001)提出潜在破裂面的估算方法，则下列土钉非锚固段长度L( )选项的计算有误。 [JZ288_452_20.gif]

10103. 某土石坝坝基表层土的平均渗透系数为K[1.gif]=10[~-5.gif]cm/s，其下的土层渗透系数为K[2.gif]=10[~-3.gif]cm/s，坝下游各段的孔隙率如下表所列，设计抗渗透变形的安全系数采用1.75，则下列( )选项段为实测水力比降大于允许渗透比降的土层分段。 [JZ288_453_21.gif]

10104. 某基坑开挖深度为10m，地面以下2.0m为人工填土，填土以下18m厚为中砂细砂，含水层平均渗透系数K=1.0m/d，砂层以下为黏土层，潜水地下水位在地表下2．0m，已知基坑的等效半径为γ[0.gif]=10m，降水影响半径R=76m，要求地下水位降到基坑底面以下0.5m，井点深为20m，基坑远离边界，不考虑周边水体影响，问该基坑降水的涌水量最接近( )。

10105. 在加筋土挡墙中，水平布置的塑料土工格栅置于砂土中已知单位宽度的拉拔力为T=130kN／m，作用于格栅上的垂直应力为σ[v.gif]=155kPa，土工格栅与砂土间摩擦系数为f=0.35，问当抗拔安全系数为1．0时，按《铁路路基支挡结构设计规范》(TB10025-2001)该土工格栅的最小锚固长度最接近( )。

10106. 基坑剖面如右图所示，板桩两侧均为砂土，γ=19kN／m[~3.gif]，[tsfh_1.gif]=30°，C=0，基坑开挖深度为1.8m，如果抗倾覆稳定安全系数K=1.3，按抗倾覆计算悬臂式板桩的最小入土深度最接近于( )。 [JZ288_453_24.gif]

10107. 在陕北地区一自重湿陷性黄土场地上拟建一乙类建筑，基础埋置深度为1.5m，建筑物下一代表性探井中土样的湿陷性成果如下表，其湿陷量△[s.gif]最接近( )。 [JZ288_453_25.gif]

10108. 某一滑动面为折线型的均质滑坡，某主轴断面和作用力参数如下图和下表所示，取滑坡推力计算安全系数γ[1.gif]=1.05，则第③块滑体剩余下滑力F[3.gif]最接近( )。 [JZ288_454_26_1.gif] [JZ288_454_26_2.gif]

10109. 根据勘察资料，某滑坡体正好处于极限平衡状态，稳定系数为1.0，其两组具有代表性的断面（如下图所示）数据如下表所示。 [JZ288_454_27.gif] [JZ288_455_27.gif] 用反分析法求得滑动面的黏聚力C和内摩擦角[tsfh_1.gif]分别最接近( )。（注：计算方法采用下滑力和抗滑力水平分力平衡法。）

10110. 某建筑场地抗震设防烈度为7度，地下水位埋深为d[w.gif]=5．0m，土层柱状分布见下表，拟采用天然地基，按照液化初判条件建筑物基础埋置深度d[b2.gif]最深不能超过( )临界深度时方可不考虑饱和粉砂的液化影响。 [JZ288_455_28.gif]

10111. 桥梁勘察的部分成果参见下表，根据勘察结果，按《公路工程抗震设计规范》(JTJ004-1989)进行结构的抗震计算时，地表以下20m深度内各土层的平均剪切模量G[m.gif]的计算结果最接近下列( )选项（重力加速度g=9.81ni／s[~2.gif]）。 [JZ288_455_29.gif]

10112. 某建筑物按地震作用效应标准组合的基础底面边缘最大压力P[max.gif]=380kPa，地基土为中密状态的中砂，则该建筑物基础深宽修正后的地基承载力特征值f[_a.gif]至少应达到( )，才能满足验算天然地基地震作用下的竖向承载力要求。

10113. 拟建一龙门吊、起重量150kN，轨道长200m，条形基础宽1.5m，埋深为1.5m，场地地形平坦，由硬黏土及密实的卵石交互分布，厚薄不一，基岩埋深7～8m，地下水埋深3．0m，下列( )为岩土工程评价的重点，并说明理由。

10114. 某土样做固结不排水测孔压三轴试验，部分结果如下表所示。 [JZ288_367_2.gif] 按有效应力法求得莫尔圆的圆心坐标及半径，结果最近于下列( )。

10115. 某土样固结实验成果如下表所示。 [JZ288_368_3.gif] 试样天然孔隙比e[0.gif]=0.656，该试样在压力100～200kPa的压缩系数及压缩模量为( )。

10116. 粉质黏土层中旁压试验结果如下，测量腔初始固有体积V[c2.gif]=491.0cm[~3.gif]，初始压力对应的体积V[[0.gif]]=134.5cm[~3.gif]，临塑压力对应的体积V[1.gif]=217.0cm[~3.gif]，直线段压力增量△P=0.29MPa，泊松比μ=0.38，旁压模量为( )。

10117. 水泥土搅拌桩复合地基，桩径为500mm，矩形布桩，桩间距[JZ288_368_5.gif]，做单桩复合地基静载试验，承压板应选用( )。

10118. 某厂房柱基础如下图所示，b×ι=2m×3m，受力层范围内有淤泥质土层③，该层修正后的地基承载力特征值为135kPa，荷载效应标准组合时基底平均压力P[zk.gif]=202kPa，则淤泥质土层顶面处自重应力与附加应力的和为( )。 [JZ288_369_6.gif]

10119. 水下重力式码头为条形基础，基底为抛石基床，抛石厚度为2．0m，底面处有效受压宽度B[e.gif]'=14m，不排水抗剪强度标准值S[uk.gif]=40kPa([tsfh_1.gif]=0)，天然重度为18kN/m[~3.gif]，抛石基床内天然重度r[k1.gif]=19kN/m[~3.gif]，按《港口工程地基规范》，深度系数[JZ288_369_7_1.gif]，倾斜系数[JZ288_369_7_2.gif]，地基极限承载力竖向分力为( )。

10120. 某正常固结土层厚2.0m，平均自重应力P[CZ.gif]=100kPa;压缩试验数据见表，建筑物平均附加应力P[0.gif]=200kPa，向该土层最终沉降量最接近( )。 [JZ288_369_8.gif]