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专业： 电气工程师土木工程师土地估价师
题库： 注册土木工程师（岩土）注册土木工程师（水利水电）

注册土木工程师（岩土）

10161. 一穿过自重湿陷性黄土端承于含卵石的极密砂层的高承台基桩，有关土性系数及深度值如下图所示。当地基严重浸水时，接《建筑桩基技术规范》(JGJ94-1994)计算，负摩阻力[JZ288_279_4.gif]最接近( )（计算时取ξ[n.gif]=0.3，η[n.gif]=1.0饱和度为80%时的平均重度为18kN/m[~3.gif]，桩周长μ=1.884m，下拉荷载累计至砂层顶面）。 [JZ288_380_15.gif]
10162. 某柱下桩基（γ[0.gif]=1）如右图所示，柱宽h[c2.gif]=0.6m．承台有效高度h[0.gif]=1.0m，冲跨比λ=0.7，承台混凝土抗拉强度设计值f[t.gif]=1.71MPa，作用于承台顶面的竖向力设计值F=7500kN，按《建筑桩基技术规范》(JGJ94-1994)验算柱冲切承载力时，下述结论( )最正确。 [JZ288_381_16.gif]
10163. 桩顶为自由端的钢管桩，桩径d=0.6m，桩入土深度h=10m，地基土水平抗力系数的比例系数m=10MN／m[~4.gif]，桩身抗弯刚度EI=1.7×10[~5.gif]kN·m[~2.gif]，桩水平变形系数a=0.59，桩顶容许水平位移x[0a.gif]=10mm，按《建筑桩基技术规范》(JGJ94--1994)计算，单桩水平承载力设计值最接近( )。
10164. 如下图所示，某泵房按二级桩基考虑，为抗浮设置抗拔桩，上拔力设计值为600kN，桩型采用钻孔灌注桩，桩径d=550mm，桩长ι=16m，桩群边缘尺寸为20m×10m，桩数为50根，按《建筑桩基技术规范》（JGJ941994）计算群桩基础及基桩的抗拔承载力，下列( )与结果最接近（桩侧阻抗力分项系数γ[s.gif]=1.65；抗拔系数λ[_i.gif]，对黏性土取0.7，对砂土取0.6，桩身材料重度γ=25kN/m[~3.gif]；群桩基础平均重度γ=20kN/m[~3.gif]）。 [JZ288_381_18.gif]
10165. 某群桩基础的平面、剖面如下图所示，已知作用于桩端平面处长期效应组合的附加压力为300kPa，沉降计算经验系数ψ=0.7，其他系数见附表，按<建筑桩基技术规范》(JGJ94-1994)估算群桩基础的沉降量，其值最接近( )。 [JZ288_382_19_1.gif] 附表：桩端平面下平均附加应力系数a(a=b=2.0m)见下表。 [JZ288_382_19_2.gif]
10166. 如下图所示，某场地中淤泥质黏土厚15m，下为不透水土层，该淤泥质黏土层固结系数[JZ288_382_20.gif]，拟采用大面积堆载预压法加固，采用袋装砂并排水，井径为d[w.gif]=70mm，砂井按等边三角形布置，井距S=1.4m，井深度15m，预压荷载P=60kPa；一次匀速施加，时间为12d，开始加荷后100d，平均固结度接近( )（按《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)计算）。 [JZ288_383_20.gif]
10167. 某炼油厂建筑场地，地基土为山前洪，坡积砂土，地基土天然承载力特征值为100kPa，设计要求地基承载力特征值为180kPa，采用振冲碎石桩处理，桩径为0.9m，按正三角形布桩，桩土应力比为3.5，则桩间距宜为( )。
10168. 某场地分布有4.0m厚的淤泥质土层，其下为粉质黏土，采用石灰桩法进行地基处理，处理4m厚的淤泥质土层后形成复合地基，淤泥质土层天然地基承载力特征值f[sk.gif]=80kPa，石灰桩桩体承载力特征值f[pk.gif]=350kPa，石灰桩成孔直径d=0.35m，按正三角形布桩，桩距S=1.0m，桩面积按1.2倍成孔直径计算，处理后桩间土承载力可提高1.2倍，则复合地基承载力特征值最接近( )。
10169. 一座5万m[~3.gif]的储油罐建于滨海的海陆交互相软土地基上，天然地基承载力特征值f[sk.gif]=75kPa，拟采用水泥搅拌桩法进行地基处理，水泥搅拌桩置换率m=0.3，搅拌桩桩径d=0.6m，与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块抗压强度平均值f[cu.gif]=3445kPa，桩身强度折减系数η=0.33，桩间土承载力折减系数β=0.75．如由桩身材料计算的单桩承载力等于由桩周土及桩端土抗力提供的单桩承载力，则复合地基承载力特征值接近( )。
10170. 一软土层厚8.0m，压缩模量E[s.gif]=1.5MPa，其下为硬黏土层，地下水位与软土层顶面一致，现在软土层上铺1．0m厚的砂土层，砂层重度γ=18kN/m[~3.gif]，软土层中打砂井穿透软土层，再采用90kPa压力进行真空预压固结，使固结度达到80%，此时已完成的固结沉降量最接近( )。
10171. 基坑剖面如下图所示，已知土层天然重度为20kN／m[~3.gif]，有效内摩擦角[tsfh_1.gif]'=30°，有效内聚力C'=0，若不计墙两侧水压力，按朗肯土压力理论分别计算支护结构底部E点内外两侧的被动土压力强度e[p.gif]及主动土压力强度ea最接近下列( )（水的重度为r[w.gif]=10kN／m[~3.gif]）。 [JZ288_384_25.gif]
10172. 已知作用于岩质边坡锚杆的水平拉力H[tk.gif]=1140kN，锚杆倾角α=15°，锚固体直径D=0.15m，地层与锚固体的黏结强度f[rb.gif]=500kPa，如工程重要性等级，锚杆工作条件及安全储备都已考虑，锚固体与地层间的锚固长度宜为( )。
10173. 在水平均质具有潜水自由面的含水层中进行单孔抽水试验如下图所示，已知水井半径r=0.15m，影响半径R=60m，含水层厚度H=10m，水位降深S=3．0m，渗透系数K=25m／d，流量最接近( )。 [JZ288_384_27.gif]
10174. 在裂隙岩体中滑面S倾角为30°，已知岩体重力为1200kN／m，当后缘垂直裂隙充水高度h=10m时，下滑力最接近( )。
10175. 如下图所示为某一墙面直立，墙顶面与土堤顶面齐平的重力式挡墙高3.0m、顶宽1．0m、底宽1.6m，已知墙背主动土压力水平分力E[x.gif]=175kN/m，竖向分力E[zy.gif]=55kN/m，墙身自重W=180kN／m，挡土墙抗倾覆稳定性系数最接近下列( )。 [JZ288_385_29.gif]
10176. 某地段软黏土厚度超过15m，软黏土重度γ=16kN/m[~3.gif]，内摩擦角[tsfh_1.gif]=0，内聚力C[u.gif]=12kPa，假设土堤及地基土为同一均质软土，若采用泰勒稳定数图解法确定土堤临界高度近似解公式（见《铁路工程特殊岩土勘察规程》(TB10038-2001)），建筑在该软土地基上且加荷速率较快的铁路路堤临界高度H[c2.gif]最接近( )。
10177. 如下图所示，一均匀黏性土填筑的路堤存在如下图所示的圆弧形滑面，滑面半径R=12.5m，滑面长L=25m，滑带土不排水抗剪强度C[u.gif]=19kPa，内摩擦角[tsfh_1.gif]=0，下滑土体重W[1.gif]=1300kN，抗滑土体重W[2.gif]=315kN，下滑土体重心垂线至滑动圆弧圆心的距离d[1.gif]=5.2m，抗滑土体重心至滑动圆弧圆心的距离d[2.gif]=2.7m，则抗滑动稳定系数为( )。 [JZ288_385_31.gif]
10178. 根据勘察资料，某滑坡体正好处于极限平衡状态，且可分为2个条块，每个条块重力及滑面长度如下表，滑面倾角如下图所示，现设定各滑面内摩擦角[tsfh_1.gif]=10°，稳定系数K=1．0，用反分析法求滑动面黏聚力C值最接近( )。 [JZ288_386_32_1.gif] [JZ288_386_32_2.gif]
10179. 某普通多层建筑其结构自振周期T=0.5s阻尼比ζ=0.05，天然地基场地覆盖土层厚度30m，等效剪切波速V[se.gif]=200m／s，设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.2g，设计地震分组为第一组，按多遇地震考虑，水平地震影响系数α最接近( )。
10180. 拟在8度烈度场地建一桥墩，基础埋深2.0m，场地覆盖土层为20m，地质年代均为Q[4.gif]，地表下为5.0m的新近沉积非液化黏性土层，其下为15m的松散粉砂，地下水埋深d[w.gif]=5．0m，按《公路工程抗震设计规范》(JTJ004-1989)列式说明本场地地表下20m范围土体各点σ[0.gif]/σ[e.gif]，下述( )是正确的。